基于重大事故场景的受限空间内燃气泄漏情景模拟及泄爆优化研究

金友平 帅健 王文想 徐后佳

马浩, 陈玲, 蒋其雯, 安德成, 段德芳. 高压下Y-Si-H体系晶体结构和超导性质的第一性原理研究[J]. 高压物理学报, 2024, 38(2): 020106. doi: 10.11858/gywlxb.20230791
引用本文: 金友平, 帅健, 王文想, 徐后佳. 基于重大事故场景的受限空间内燃气泄漏情景模拟及泄爆优化研究[J]. 高压物理学报, 2023, 37(6): 065201. doi: 10.11858/gywlxb.20230658
MA Hao, CHEN Ling, JIANG Qiwen, AN Decheng, DUAN Defang. Ab Initio Calculation Principles Study of Crystal Structure and Superconducting Properties of Y-Si-H System under High Pressure[J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2024, 38(2): 020106. doi: 10.11858/gywlxb.20230791
Citation: JIN Youping, SHUAI Jian, WANG Wenxiang, XU Houjia. Leakage Characteristics of Flammable Gas in Confined Space and the Optimum Design of Explosion Venting: Numerical Simulation on Basis of the Major Accident[J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2023, 37(6): 065201. doi: 10.11858/gywlxb.20230658

基于重大事故场景的受限空间内燃气泄漏情景模拟及泄爆优化研究

doi: 10.11858/gywlxb.20230658
基金项目: 国家自然科学基金(51806247);中国石油大学(北京)科研基金(2462022YXZZ002)
详细信息
    作者简介:

    金友平(1996-),男,硕士研究生,主要从事城镇燃气泄漏后果研究. E-mail:jinyouping2@163.com

    通讯作者:

    帅 健(1963-),男,博士,教授,主要从事油气管道安全管理研究. E-mail:shuaij@cup.edu.cn

  • 中图分类号: O382.1; TE88

Leakage Characteristics of Flammable Gas in Confined Space and the Optimum Design of Explosion Venting: Numerical Simulation on Basis of the Major Accident

  • 摘要: 为研究受限空间内燃气泄漏的情景并探究泄爆优化后的效果,基于FLACS软件构建了受限空间内重大燃气事故场景,模拟了燃气在受限空间内的泄漏扩散和爆炸,分析了泄爆口在受限空间内的泄爆效果。结果表明:燃气在管道封闭段泄漏时,云团沿着管外壁向外扩散形成内凹的不规则形状,障碍物使扩散速度加快;燃气泄漏产生的冲击波最大超压高达660.7 kPa,可使周边建筑物受到严重破坏,并且受限空间开口端一侧的建筑物破坏程度高于密闭端一侧建筑物;泄爆口安装在火焰发展轴向位置时泄爆效果最佳,空间内的最大爆炸压力可降至312.4 kPa,降幅达52.70%,若将泄爆口设置在受限空间侧面,离点火源位置越近,泄爆效果越佳;增大泄爆口的长宽比进而提高泄爆面积可使受限空间内的最大爆炸压力显著降低,长宽比为34∶1时,最大爆炸压力降至15.4 kPa,降幅达97.65%;降低泄爆口开启压力可有效降低受限空间内的最大爆炸压力,当泄爆开启压力降至50 kPa时,最大爆炸压力降低至351.0 kPa,降幅达46.87%。

     

  • 自1911年荷兰物理学家Onnes首次发现汞的超导现象以来,寻找高温超导体一直是凝聚态物理领域的重要研究课题之一。根据Bardeen-Cooper-Schrieffer (BCS)理论[1],超导转变温度Tc与德拜温度成正比,德拜温度与元素的质量成反比,所以轻质元素是潜在的高温超导材料。氢元素作为元素周期表里最轻的元素,理论上最有可能实现高温超导,甚至是室温超导。氢单质在常压下表现为绝缘体,于是Wigner等[2]根据高压下晶体结构会发生相变这一性质,预言了在极高压力下氢会由非金属相转变为金属相,并且存在高Tc。Dias等[3]在495 GPa的压力下观测到单质氢出现金属光泽,但该结果存在较大的争议,目前普遍认为在500 GPa以上才有可能实现氢的金属化。

    单质氢的金属化需要极高的压力,这无疑是实现高温超导的一大阻碍。为了有效降低氢金属化所需的压力,2004年Ashcroft[4]提出了“化学预压缩”原理,即在纯氢中引入其他元素“预压缩”氢,得到以氢为主导的材料,使之在相对较低的压力下实现材料的金属化和高温超导。根据这一原理,人们成功预测了一系列氢基高温超导体[5],并且其中一些氢化物已在实验室被成功合成。比较有代表性的是共价型H3S富氢高温超导体,预测其在200 GPa下的Tc为191~204 K[68]。该预测得到了Drozdov等[910]的实验证实,他们观测到在155 GPa下H3S的Tc为203 K,继而引发了氢化物高温超导体的研究热潮。理论预测表明,LaH10在210 GPa下的Tc为274~286 K[1115],Drozdov等[1617]通过实验也证实了约170 GPa压力下LaH10Tc为250~260 K,进一步增强了人们在氢化物中寻找到室温超导体的信心。实验还合成了其他笼状结构的氢化物,如CaH6、YH6和YH9,在150~300 GPa的压力范围内,其Tc超过200 K[12, 1820]。此外,还预测了层状类五角石墨烯结构HfH10在250 GPa压力下的Tc约为230 K[21]

    目前,二元氢化物的研究几乎覆盖了整个元素周期表。三元氢化物由于其化学成分的多样性,具有更丰富的性质和更广阔的探索空间。在之前的研究中,通过将金属元素引入富含H2分子的二元氢化物,成功预测了Li2MgH16在250 GPa下的Tc为473 K,即Li2MgH16为“热”超导体,是现有理论预测Tc的最高记录[2223]。此外,通过在二元氢化物中引入第3种元素还可以进一步降低稳定压强。理论预测显示,LaBeH8的动力学稳定压力可以降至20 GPa,且Tc越过了液氮温区(约190 K) [24]。最近,LaBeH8已在实验中被成功合成[25]。理论预测还发现,三元氢化物KB2H8的动力学稳定压力可降至12 GPa[26]。因此,三元氢化物中极有可能存在低压下稳定并且具备高温超导性质的超导体。

    相比于二元氢化物,三元氢化物由于多了一种元素参与反应,合成难度增加。目前已合成的三元氢化物,如(La,Ce)H9、(La,Al)H10以及LaBeH8,均采取了合金掺入H原子的方法[25, 2728]。H的掺入使得原本没有超导性质的合金转变成了超导体。因此,将H原子掺入现有的化合物,极有可能使其转变为超导相或者提高其Tc

    近期,Zhang等[29]在Y-Si体系的研究中预测了电子化合物Y3Si在30和50 GPa下的Tc分别为11.2和14.5 K。除了这一具有代表性的结构外,另外还发现了YSi、YSi2、YSi3、Y5Si3、Y2Si 5种稳定的化合物,但它们几乎不具备超导性质。本研究以Y-Si化合物为基本载体,通过掺入氢原子,利用氢的低原子质量和高振动频率提高Tc或使其转变为超导体,采用第一性原理对Y-Si-H体系进行系统的结构预测、电子性质分析和Tc计算。

    采用基于密度泛函理论的随机结构搜索软件Airss[3031]对三元氢化物体系YxSiyHz x=1, 2;y=1, 2; z=1, ···, 20)在150 GPa下进行晶体结构搜索,使用第一性原理计算软件包CASTEP [32]对预测结构进行结构优化,在同一配比下生成的结构个数不低于300个。选择广义梯度近似的Perdew-Burke-Ernzerhof [3334]作为交换关联函数。首先,开展结构的低精度搜索。在低精度搜索过程中选用超软赝势[35],第一布里渊区的K点网格尺寸选为 2π×0.07 Å−1,截断能为300 eV,以达到快速搜索的目的。然后,采用MAGUS软件包[3637]进行结构搜索,以相互验证搜索结构的准确性。结果显示,搜索结果与Airss搜索结果基本一致。接着,对配比焓值最低的10种结构进行高精度优化。优化过程中,截断能选取800 eV,第一布里渊区的K点网格尺寸选为2π×0.03 Å−1。最后,采用VASP进行电子结构计算,赝势采用PAW赝势[38]K点网格尺寸选为2π×0.02 Å−1,平面波截断能选为800 eV,能量收敛值取为1×10−7 eV。此外,为了获得压力下的平衡结构,对内部原子位置进行了优化,原子残余力阈值设为5×10−3 eV/ Å。对于电子-声子耦合特性和超导性质的计算,采用基于密度泛函微扰理论的Quantum-ESPRESSO软件包[3940],选用超软赝势[35],截断能选为80 Ry (约1100 eV),布里渊区的q点网格数量选为5×5×5,K点网格数量选为20×20×20,以保证计算的准确性。

    首先,采用随机结构搜索方法在150 GPa下对Y-Si-H体系进行变组分结构预测。为进一步研究其热力学稳定性,计算了已报道的单质和稳定的二元化合物在高压下的焓值[29],构建热力学凸包图,如图1所示。图1中,红色实心点代表凸包上的热力学稳定结构,蓝色空心点代表偏离凸包图15 meV/atom以内的亚稳结构。通常来说,距凸包图50 meV/atom以内的化合物被认为是半稳定化合物,在特定的温度下有可能被合成并稳定存在[4142]。在150 GPa下,YSiH7、YSiH9、YSi2H12和YSiH18均落在凸包图上,为热力学稳定化合物,不会分解为单质或者其他化合物。YSi2H13、YSi2H14和Y2SiH17的焓值分别偏离凸包图4、12和6 meV/atom,是热力学亚稳化合物。

    图  1  Y-Si-H体系在150 GPa压力下的热力学凸包图(红色实心点表示落在凸包上的热力学稳定的化合物,蓝色空心点表示偏离凸包15 meV/atom以内的亚稳化合物)
    Figure  1.  Thermodynamic convex hull diagram of Y-Si-H system under pressure of 150 GPa (The red solid points are represented as thermodynamically stable structures on the convex hull, and the blue hollow points are represented as metastable structures deviating from the convex hull within 15 meV/atom.)

    图2为Y-Si-H体系在150 GPa压力下的热力学稳定或者亚稳的晶体结构,其中,图2(a)、图2(b)、图2(e)、图2(f)分别对应热力学稳定的YSiH7、YSiH9、YSi2H12和YSiH18图2(c)、图2(d)、图2(g)分别对应亚稳的YSi2H13、Y2SiH17和YSi2H14。这些结构有一个共同的特点,即Si原子附近均存在大量的H原子,Si的配位数均为6以上,并且大部分结构中存在H2分子单元。前人总结了高压下高Tc富氢化合物的一般规律[12, 21]:(1)具有高对称性结构,(2)不存在H2或H3分子单元,(3)费米面处H的电子态密度占比高,(4)费米面处电子与高频声子强耦合。在YSiH18中,每个Si原子连接6个H原子,6个H原子构成八面体包裹Si,所有Si―H键等价,键长为1.46 Å,但因为YSiH18中除Si―H键外还存在大量的H2分子单元,所以其超导温度不会太高。相反,对于YSi2H12,每个H原子都与Si成键,不存在H2分子单元,因此可能具有较高的Tc

    图  2  预测的热力学稳定或亚稳的三元Y-Si-H化合物的晶体结构
    Figure  2.  Predicted crystal structure of thermodynamically stable or metastable ternary Y-Si-H compounds

    计算了YxSiyHz的生成焓,包括稳定的化合物YSiH7、YSiH9、YSi2H12和YSiH18以及亚稳化合物YSi2H13、YSi2H14和Y2SiH17,以期为实验合成提供有效的指导[4344]。以YH3、Y金属、Si单质和H单质作为反应的前驱物,构建了两条不同的反应路径,式(1)~式(2)为两条反应路径配平后的生成焓方程,Hf1Hf2分别代表路径1和路径2的生成焓。

    Hf1=HYxSiyHz[xHYH3+yHSi+(z3x)HH]
    (1)
    Hf2=HYxSiyHz[xHY+yHSi+zHH]
    (2)

    图3图4展示了Y-Si-H体系化合物的生成焓与压力的关系。生成焓小于零表明目标化合物可能通过该反应路径合成,生成焓越低,合成的可能性就越大[44]图3图4显示,在不同的目标化合物中,Hf1Hf2均随着压力的增加而逐渐减小,Hf2始终小于Hf1,且在绝大多数压力范围内Hf2Hf1为负值。对于稳定的化合物YSiH7、YSiH9、YSi2H12和YSiH18,其分别在50、95、80和80 GPa以上时Hf1小于零;对于亚稳化合物YSi2H13、YSi2H14和Y2SiH17,其分别在150、90和100 GPa以上时Hf1小于零。Hf1Hf2均为负值表明目标化合物可能同时通过这两条反应路径合成,此时合成目标化合物的可能性大幅度增加。

    图  3  计算的YSiH7、YSiH9、YSi2H12和YSiH18形成焓随压力的变化关系
    Figure  3.  Calculated formation enthalpies of YSiH7, YSiH9, YSi2H12 and YSiH18 as a function of pressure
    图  4  计算的YSi2H13、YSi2H14和Y2SiH17的形成焓随压力的变化
    Figure  4.  Calculated formation enthalpies of YSi2H13, YSi2H14 and Y2SiH17 as a function of pressure

    为了进一步了解Y-Si-H体系结构的电子性质,研究其在150 GPa压力下的能带结构和分波态密度(partial density of states, PDOS),结果如图5图6所示。图6(a)显示,YSiH18的能带穿越费米能级,但是在费米能级附近仅有少量电子,可能不利于提高Tc图6(b)显示,YSiH7的能带在费米能级附近存在一个3 eV的能隙,表明YSiH7是绝缘体,在此条件下不具备导电性质。图6(c)显示,YSi2H13虽有能带穿过费米能级,但是从PDOS可以看出,费米能级处基本无电子占据,在Γ点附近存在空穴型费米面口袋,口袋顶部接近导带的电子口袋底部,表明YSi2H13具有半金属特性。因此,对YSiH7和YSi2H13不做后续研究。其余结构的能带图均显示有能带越过费米能级。图5(a)显示,YSiH9的能带沿Γ-A方向存在一个电子口袋,口袋底部靠近费米能级,其他区域的能带则存在较宽的能隙。对于YSi2H12(见图5(b)),沿着M-D方向能带在费米能级附近发生交叉,并且从态密度图上看,费米能级附近存在电子占据,表明YSi2H12具有较好的金属性质。此外,YSi2H12中H原子在费米能级处占据最大的电子态密度(大于0.7),由于H原子在费米能级处占据高的电子态密度对于提高Tc十分有利[21],因此YSi2H12可能是潜在的高温超导体。YSi2H14的能带结构沿Γ-Z-R方向(见图5(c))和Y2SiH17的能带结构沿Y-M-A方向(见图5(d))均在费米能级附近出现平带,这种电子结构提高了费米能级附近的电子占据,有利于提高Tc。另外,值得注意的是,YSi2H14和Y2SiH17结构中Y原子的d轨道的电子态密度在费米面处占主导(约占0.59和0.61)。最近的研究表明,过渡金属的d轨道电子对超导性质的形成也有帮助[4546]

    图  5  YSiH9、YSi2H12、YSi2H14、Y2SiH17在150 GPa压力下的能带结构和分波态密度
    Figure  5.  Band structure and discrete electron state density of (a) YSiH9, (b) YSi2H12, (c) YSi2H14, (d) Y2SiH17 under pressure of 150 GPa
    图  6  YSiH18、YSiH7、YSi2H13在150 GPa压力下的能带结构和分波态密度
    Figure  6.  Band structure and discrete electron state density of YSiH18, YSiH7, YSi2H13 under pressure of 150 GPa

    Allen等[47]对Mc Millan方程进行了简化,当λ << 1.5时,超导转变温度为

    Tc=ωlog1.2exp[1.04(1+λ)λμ(1+0.62λ)]
    (3)

    λ > 1.5时

    Tc=f1f2ωlog1.2exp[1.04(1+λ)λμ(1+0.62λ)]
    (4)
    f1=31+(λ2.46(1+3.8μ))32,f2=1+(¯ω2ωlog1)λ2λ2+[1.82(1+6.3μ)¯ω2ωlog]2
    (5)

    ¯ω2ωlogλ可以分别表示为

    ¯ω2=2λα2F(ω)ωdω
    (6)
    ωlog=exp[2λ0dωωα2F(ω)lnω]
    (7)
    λ=20α2F(ω)ωdω
    (5)

    式中:ωlog 为声子频率的对数平均值,λ为电声耦合常数,μ*为有效的库伦作用势,¯ω2 为声子频率平方的平均值。

    针对上述具有金属性质的结构,计算其声子谱、谱函数和电声耦合常数λ。对于氢化物,μ*一般取 0.10~0.13,本研究中μ*= 0.13,计算得到的Tc列于表1表1显示,YSi2H12在100 GPa下的Tc为43.5 K,超过了麦克米兰极限,是该体系超导转变温度的最高值,该超导转变温度与费米能级处H原子的电子占主导有很大的关系。另外,费米能级处Y原子的d轨道电子占主导地位的YSi2H14和Y2SiH17也拥有较高的Tc。Y2SiH17在100 GPa下的Tc可达35.8 K。YSi2H14的动力学稳定压力可降至40 GPa,并且Tc高达23.8 K,已接近同等压力下Y-Si二元化合物中Tc最高的Y3Si的2倍(Y3Si的Tc约为14 K)。由此可见,H的掺入可以有效地提高Y-Si体系的超导转变温度。对于YSiH18,H原子主要以H2分子的形式出现,致使费米能级处仅有少量氢电子占据,其Tc值仅为1.9 K。

    表  1  Y-Si-H体系各结构在不同压力下的H原子的s轨道和Y原子的d轨道在费米面处的态密度(NEf)、平均声子频率的对数(ωlog)、电声耦合参数(λ)和超导转温度(Tc
    Table  1.  Density of state (NEf) of the s orbital H and the d orbital Y at the Fermi surface, logarithm of average phonon frequency ωlog, electroacoustic coupling parameter λ, and superconducting transition temperature Tcfor each structure of Y-Si-H system under different pressures
    Compound Phase Pressure/GPa NEf /(states∙eV−1) ωlog/K λ Tc/K
    s orbital of H d orbital of Y
    YSiH9 P21/m 150 0.15 0.50 951 0.60 15.3
    YSiH18 P312 150 0.11 0.11 605 0.43 1.9
    YSi2H12 C2/m 150 0.28 0.06 1117 0.68 28.4
    YSi2H12 C2/m 100 0.32 0.07 954 0.87 43.5
    YSi2H14 C2/m 150 0.10 0.31 842 0.55 9.7
    YSi2H14 C2/m 100 0.09 0.33 776 0.58 11.5
    YSi2H14 C2/m 40 0.10 0.44 419 0.97 23.8
    Y2SiH17 P¯4m2 150 0.13 0.28 873 0.78 31.6
    Y2SiH17 P¯4m2 100 0.13 0.30 694 0.92 35.8
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    影响Tc的因素很多,其中电声耦合常数的大小直接影响Tc。一般来说,电声耦合常数越大,Tc也就越高。为了进一步确定诱导YSiH9、YSi2H12、YSi2H14和Y2SiH17超导的原因,计算了它们在各自最低动力学稳定压力下的声子谱、声子态密度、谱函数和电声耦合常数,如图7所示。图7(a)、图7(c)和图7(d)显示,YSiH9、YSi2H14和Y2SiH17在高频区域(大于3000 cm−1)存在孤立平坦的声子谱,对应H2分子的拉伸振动模式,由此证明了H2分子单元的存在。YSiH9的声子谱显示,第11支声子频率(声子频率范围500~1000 cm−1)在Γ点和B点附近明显降低,出现了声子软化现象,并且在该声子频率范围内λ快速增加。另外,高频H2分子的拉伸振动对λ基本没有贡献。YSi2H14和Y2SiH17λ在低频区分别增加了55.7%和46.2%,从声子态密度(phonon density of states,PHDOS)中可知,在该频率区域中分布着Y原子与H原子的振动模式,除H原子外,Y原子也参与到电声耦合作用当中,因此Y原子对超导也起着重要作用。考虑YSi2H14和Y2SiH17的费米能级处Y的d轨道电子占据主导作用,推测在费米能级附近Y的d轨道电子占据可能会诱发高的超导转变温度。对于YSi2H12(见图5(b)),λ在声子振动的中高频区域快速增加,对应的频率主要来自H原子的振动,因此,YSi2H12λ主要源于中高频H原子的贡献。

    图  7  YSiH9、YSi2H12、YSi2H14、Y2SiH17分别在150、150、40和100 GPa下的声子谱、声子态密度、谱函数α2F(ω)和电声耦合常数λ
    Figure  7.  Phonon spectra, phonon state density, spectral function α2F(ω), electroacoustic coupling and λ at 150, 150, 40 and 100 GPa of (a) YSiH9, (b) YSi2H12, (c) YSi2H14, (d) Y2SiH17, respectively

    化合物的性质与组分之间存在密不可分的关系[48],对比YSiH9、Y2SiH17与YSi2H12、YSi2H14的最低动力学稳定压力发现,当Si原子的含量增加时,其动力学稳定压力随之降低,尤其是YSi2H14,它在40 GPa下仍保持动力学稳定,因此,可以认为Si原子含量的增加可以有效降低动力学稳定所需的压力。

    通过计算预测化合物的弹性常数Cij,检验其在最低动力学稳定压力下的弹性稳定性。经计算,YSiH9在150 GPa下的弹性常数矩阵为

    CYSiH9=(743.0385.1375.630.9385.1905.0384.012.3375.6384.0758.324.5249.083.830.912.324.5203.483.8174.7)

    Y2SiH17在100 GPa下的弹性常数矩阵为

    CY2SiH17=(579.1310.1233.9310.1579.1233.9233.92339723.995.695.6123.1)

    YSi2H12在100 GPa下的弹性常数矩阵为

    CYSi2H12=(635.1165.7312.236.0165.7645.9322.341.4312.2322.3641.621.2153.59.536.041.421.2178.99.5154.2)

    YSi2H14在40 GPa下的弹性常数矩阵为

    CYSi2H14=(304.0119.6162.97.1119.6284.193.012.6162.993.0373.730.727.64.97.112.630.755.54.947.4)

    波恩稳定性判据为[49]

    C11>|C12|,2C213<C33(C11+C12),C44>0,C66>0
    (9)

    劳厄群为4/mmm的Y2SiH17属于正交类晶体结构,拥有6个独立的Cij。从100 GPa下Y2SiH17的弹性矩阵可以看出,Cij满足上述判据,表明Y2SiH17在100 GPa下是力学稳定的。YSiH9、YSi2H14和YSi2H12均为单斜晶系,拥有13个独立的弹性常数,研究低对称性晶体时,通常采用检验弹性矩阵的所有特征值均为正来验证弹性稳定性[49]。YSiH9、YSi2H14和YSi2H12的弹性矩阵满足特征值均为正的判定标准,因此,所预测的化合物在其最低动力学稳定压力下仍保持着力学稳定。

    采用第一性原理计算方法,在150 GPa下对Y-Si-H体系进行了多种化学配比的结构搜索,确定了热力学稳定的YSiH7、YSiH9、YSi2H12和YSiH18结构,以及亚稳的YSi2H13、YSi2H14和Y2SiH17结构。电子性质计算表明,除YSiH7为绝缘体、YSi2H13为半金属外,其他氢化物均具有金属性,是潜在的超导体。电声耦合计算表明,在相同压力下,相对于Y-Si二元化合物中具备最高超导转变温度的Y3Si,YSi2H14的超导转变温度约为Y3Si的2倍,因此,H原子的介入有利于提升Y-Si体系的超导转变温度。对YSi2H14和Y2SiH17的超导性质研究表明,Y原子的d轨道电子在费米能级处占据主导和Y原子的低频振动强化电子-声子耦合均对超导温度的提升起着重要作用。

  • 图  事故报告场景图与FLACS事故场景建模

    Figure  1.  Accident report scene diagram and FLACS accident scene modeling diagram

    图  0.4 MPa下燃气扩散浓度随时间的变化

    Figure  2.  Change of gas diffusion concentration over time at 0.4 MPa

    图  最大爆炸火焰形态的时空演化

    Figure  3.  Spatial and temporal evolution of maximum explosion flame morphology

    图  最大爆炸超压时空演化云图

    Figure  4.  Space-time evolution of maximum explosion overpressure

    图  受限空间内不同测点爆炸压力随时间的变化

    Figure  5.  Variation of explosion pressure with time at different measuring points in confined space

    图  涉事故建筑物四周爆炸压力随时间的变化

    Figure  6.  Variation of explosion pressure around the involved building over time

    图  泄爆口设置示意图

    Figure  7.  Schematic diagram of burst outlet setting

    图  不同泄爆口位置下最大爆炸火焰的二维面视图

    Figure  8.  Two-dimensional view of the maximum explosion flame under different outlet location conditions

    图  不同泄爆口位置下最大爆炸超压二维面视图

    Figure  9.  Two-dimensional view of maximum explosion overpressure under different outlet location conditions

    图  10  不同泄爆口位置下测点MP1(密闭端)的爆炸压力和爆炸火焰速度随时间的变化

    Figure  10.  Variations of explosion pressure and explosion flame velocity at the measuring point MP1 (closed end) with time under different outlet location conditions

    图  11  不同泄爆口位置下测点MP6(开口端)的爆炸压力和爆炸火焰速度随时间的变化

    Figure  11.  Variations of explosion pressure and explosion flame velocity at the measuring point MP6 (open end) with time under different outlet location conditions

    图  12  整个模拟空间中最大爆炸压力随泄爆口位置的变化

    Figure  12.  Variation of the maximum explosion pressure in the entire simulation space with the outlet location

    图  13  不同泄爆口长宽比下最大爆炸火焰的三维分布

    Figure  13.  Three-dimensional distribution of maximum explosion flame under different length-to-width ratios of the outlet

    图  14  不同泄爆口长宽比下测点MP1(密闭端)的爆炸压力和爆炸火焰速度随时间的变化

    Figure  14.  Variations of explosion pressure and explosion flame velocity at the measuring point MP1 (closed end) with time under different length-to-width ratios of the outlet

    图  15  不同泄爆口长宽比下测点MP6(开口端)的爆炸压力和爆炸火焰速度随时间的变化

    Figure  15.  Variations of explosion pressure and explosion flame velocity at the measuring point MP6 (open end) with time under different length-to-width ratios of the outlet

    图  16  整个模拟空间中最大爆炸压力随泄爆口长宽比的变化

    Figure  16.  Variation of the maximum explosion pressure in the whole simulation space with the length-to-width ratio of the outlet

    图  17  不同泄爆口开启压力下最大爆炸火焰的三维云图

    Figure  17.  3D nephogram of the maximum explosion flame under different opening pressures of the outlet

    图  18  不同泄爆口开启压力下测点MP1(密闭端)的爆炸压力和爆炸火焰速度随时间的变化

    Figure  18.  Variations of explosion pressure and explosion flame velocity at the measuring point MP1 (closed end) with time under different opening pressures of the outlet

    图  19  不同泄爆口开启压力下测点MP6(开口端)的爆炸压力和爆炸火焰速度随时间的变化

    Figure  19.  Variations of explosion pressure and explosion flame velocity at the measuring point MP6 (open end) with time under different opening pressures of the outlet

    图  20  整个模拟空间中最大爆炸压力随泄爆口开启压力的变化

    Figure  20.  Variation of the maximum explosion pressure in the whole simulation space with the opening pressure of the outlet in the entire simulation space

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出版历程
  • 收稿日期:  2023-05-08
  • 修回日期:  2023-06-12
  • 网络出版日期:  2023-12-08
  • 刊出日期:  2023-12-15

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