层合多孔圆柱壳的轴向冲击吸能特性

贺璞 邓庆田 李新波

武晓东, 张海广, 王瑜, 孟祥生. 冲击载荷下仿贝壳珍珠层Voronoi结构的动态力学响应[J]. 高压物理学报, 2020, 34(6): 064201. doi: 10.11858/gywlxb.20200559
引用本文: 贺璞, 邓庆田, 李新波. 层合多孔圆柱壳的轴向冲击吸能特性[J]. 高压物理学报, 2022, 36(4): 044203. doi: 10.11858/gywlxb.20210909
WU Xiaodong, ZHANG Haiguang, WANG Yu, MENG Xiangsheng. Dynamic Responses of Nare-Like Voronoi Structure under Impact Loading[J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2020, 34(6): 064201. doi: 10.11858/gywlxb.20200559
Citation: HE Pu, DENG Qingtian, LI Xinbo. Energy Absorption Characteristics of Laminated Cellular Cylindrical Shell under Axial Impact[J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2022, 36(4): 044203. doi: 10.11858/gywlxb.20210909

层合多孔圆柱壳的轴向冲击吸能特性

doi: 10.11858/gywlxb.20210909
基金项目: 中央高校基本科研业务费专项资金(310812163504)
详细信息
    作者简介:

    贺 璞(1996-),男,硕士研究生,主要从事多孔结构承载与吸能研究.E-mail:hepu96@126.com

    通讯作者:

    邓庆田(1980-),男,博士,副教授,主要从事多孔材料与结构力学性能研究.E-mail:dengqt@chd.edu.cn

  • 中图分类号: O347.1

Energy Absorption Characteristics of Laminated Cellular Cylindrical Shell under Axial Impact

  • 摘要: 为提高圆柱壳结构在轴向冲击载荷下的力学响应,设计了多层层合多孔圆柱壳结构,通过改变层合方式以及孔单元数目研究其力学行为。通过准静态压缩实验验证有限元分析的有效性,使用有限元模拟方法研究了结构在轴向冲击载荷下的变形模式和吸能特性。从层合多孔圆柱壳的压缩力-位移曲线得到总吸能、峰值压缩力和平均压缩力等指标。对比不同模型之间的吸能和压缩力特性,结果表明:改变层合方式对圆柱壳吸能效果影响较显著,增加孔单元数目对多孔圆柱壳吸能效果影响较小。对比正、负泊松比两种多孔圆柱壳,同等质量内凹圆柱壳总吸能较六边圆柱壳平均提高了17%。

     

  • 仿贝壳珍珠层复合材料作为新型复合材料,有着优异的力学性能,不仅具有很高的强度,而且具有很好的韧性,近年来引起了学术界的不断关注[1-6]。很多发达国家非常重视贝壳结构材料和仿生材料研究,如美国等国家设置了专门的经费来研究贝壳生物材料的仿生设计和性能,用于装甲防弹衣和防爆装置。贝壳珍珠层复合材料的优异力学性能与其微观结构密切联系,为此研究人员对珍珠质的微观结构特征(体积分数、片剂长宽比、重叠长度等)进行了深入分析,试图将其与模型的力学性能联系起来[7-12]。Dutta等[13]研究了珍珠层中裂纹的萌生规律,评估了重叠长度对裂纹尖端驱动力的影响。Kotha等[14]的研究显示,低纵横比的文石片可以制造出具有高韧性的复合材料。Barthelat等[15]发现,珍珠层没有实现稳定状态的裂纹扩展,并将其归因于片层拔出增韧机制。其他学者也发现珍珠层内部和外部韧化机制阻止了裂纹的扩展[16-21]

    Barthelat等[15]通过观察发现,在每层贝壳珍珠层中,平板的排列与Voronoi图相似,从一个红色鲍鱼标本的光学图像中可以看到每个贝壳层压板都有矿物片的随机分布,并与其他珍珠层成键。基于这些光学图像,他们生成了一个由两层贝壳的平板结构组成的几何模型,用于有限元分析。自1907年Shamos和Hoey提出分治算法的最初定义和描述之后,Voronoi图便成为众多学科的中心主题之一。Voronoi图所具有的自然描述性和操纵能力,使其获得了广泛应用[22-24]。尽管Voronoi图对科学和工程中的各种应用具有重大的潜在影响,但是在很多领域包括仿生结构领域,Voronoi结构对材料力学性能的影响还未得到透彻的理解,为此本工作将探讨Voronoi结构的随机性对仿贝壳珍珠层结构力学性能的影响。

    为了研究仿贝壳珍珠层Voronoi随机模型结构的动态力学响应,首先建立一种铝/乙烯基复合材料结构的三维Voronoi模型,然后对模型在弹丸冲击载荷下的动态力学性能进行有限元模拟分析,最后讨论黏结层厚度和Voronoi模型分块尺寸对模型抗冲击力学性能的影响。

    利用文献[25]给出的随机Voronoi技术生成Voronoi随机模型。图1描述了仿贝壳珍珠层随机Voronoi结构的生成技术。图1(a)显示了由网格组成的Voronoi初始构型,每个网格内都包含1个站点;站点可以在圆内随机移动,如图1(b)所示,站点位置(x,y)由极坐标控制方程决定

    图  1  (a) Voronoi图的初始网格构型;(b)每个站点都在一个圆圈区域内随机移动;(c)新的Voronoi图是从新的站点系统中生成,通过矩形裁剪,形成有限区域的随机Voronoi图[25]
    Figure  1.  (a) Initial grid formation of Voronoi diagram; (b) each site moves randomly within a circle region; (c) a new Voronoi diagram is generated from the new site system, and by a rectangle cut, a finite Voronoi diagram is generated[25]
    x=x0+rcosθ,y=y0+rsinθ
    (1)

    式中:(x0,y0)为网格内站点的参考位置;r(0,R)之间的随机值,R为圆的半径;θ(0,2π)之间的随机值。通过站点的随机移动,最终形成新的随机Voronoi图,如图1(c)所示。新生成的Voronoi图由一个无限大的区域组成,采用矩形切割使新生成的Voronoi图限定在有限区域内,丢弃有限区域外的站点和多边形网格,最终形成仿贝壳珍珠层随机Voronoi模型。

    图2给出了规则片板单元模型以及4种不同分块尺寸的不规则Voronoi片板模型,5种模型的总体几何尺寸相同,均为240 mm × 240 mm × 15 mm,模型总层数均为5层。图2(a)为规则片板模型,每个规则片板的几何尺寸为30 mm × 30 mm × 3 mm,每层由8 × 8共64个片板组成,图2(b)图2(e)分别给出了7 × 7、8 × 8、9 × 9和10 × 10分块的Voronoi不规则模型,每种模型均包括5层不同的随机单层结构,每层厚度为3 mm。

    图  2  规则8 × 8模型和随机Voronoi模型的示意图
    Figure  2.  Schematic of regular 8 × 8 model and random Voronoi models

    为了模拟仿贝壳珍珠层片层之间受冲击破坏时的脱黏现象,采用了内聚力Cohesive模型。通过合理的参数选择,内聚力Cohesive模型能够部分描述贝壳珍珠层内部层与层之间的变形和失效现象[2]。在片板之间以及板层之间插入Cohesive黏结层,考虑3种黏结层厚度0.1、0.2和0.3 mm,讨论黏结层厚度对模型冲击损伤的影响。

    内聚力Cohesive模型的牵引分离定律涉及黏性牵引应力矢量T={tn,ts,tt},其中下标n、s和t分别表示一个法向和两个切向分量。这些变量之间满足双线性二次黏聚律[25]

    (tnt0n)2+(tst0s)2+(ttt0t)2=1
    (2)

    式中:t0nt0st0t分别表示变形垂直于界面以及在第一、第二剪切方向上的最大应力。

    Cohesive黏结层刚度退化速率满足

    (GnG0n)2+(GsG0s)2+(GtG0t)2=1
    (3)

    式中:GnGsGt分别为正向和两个切向的断裂能,G0nG0sG0t分别为正向和两个切向引起破坏所需的最大断裂能。

    仿贝壳珍珠层三维Voronoi结构模型包括两种材料模型,其中片层采用铝AA5083-H116,片层之间Cohesive黏性层使用乙烯树脂材料。表1表2列出了两种材料参数[19, 25],其中ρ为密度,ν为泊松比,E为弹性模量,EsEt为两个切向弹性模量。

    表  1  铝片的材料参数
    Table  1.  Parameters of aluminum plate
    Materialρ/(kg·m−3νE/GPa
    Aluminum27500.372
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    表  2  Cohesive模型的材料参数
    Table  2.  Parameters of Cohesive model
    t0n/MPat0s/MPat0t/MPaG0n/(kJ·m−2)G0s/(kJ·m−2)G0t/(kJ·m−2)ρ/(kg·m−3)Es/GPaEt/GPa
    8080801111 85041.5
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    在大应变情况下,铝合金的本构关系可采用Johnson-Cook模型描述

    σ=(A+Bεn)(1+Cln˙ε˙ε0)[1(TTrTTm)m]
    (4)

    式中:σ为等效应力,A为材料在常温准静态下的屈服强度,B为应变强化系数,n为强化指数,ε为等效塑性应变,˙ε为塑性应变率,˙ε0为初始应变率,C为应变率敏感系数,m为温度软化系数,Tm为材料的熔点,Tr为参考温度(取常温),T为当前温度。表3列出了Johnson-Cook模型参数[25]

    表  3  Johnson-Cook模型参数[25]
    Table  3.  Parameters of Johnson-Cook model[25]
    MaterialA/MPaB/MPanCm
    Aluminum3916840.4360.009592
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    图3显示了模型的边界条件和加载条件。弹丸以18 m/s的初速度冲击Voronoi模型,弹丸速度属于中低速范围。弹丸模型上半部分是一个半径15 mm、长45 mm的圆柱体,下半部分是一个半径为15 mm的半球体,总长为60 mm,刚体属性。冲击载荷下仿贝壳珍珠层三维Voronoi模型的边界条件为4个侧边均完全固定,弹丸与复合结构模型的接触为通用接触,弹丸作用在复合结构模型中心。

    图  3  模型边界条件和加载条件
    Figure  3.  Boundary condition and loading of the model

    黏结层网格类型采用COH3D8,铝片网格类型采用C3D8R,黏结层网格大小为1 mm,铝片网格大小为2 mm。在该网格密度下,模型的网格单元总数达到167230。节点总数为567001时,最大应力值保持稳定,网格的收敛性较好。

    在珍珠层结构中,片板滑动机制被认为是激活内在和外在韧化机制的关键因素,可以阻止裂纹扩展。该机制分别引起内聚力和残余塑性应变,从而闭合裂纹。由于弹丸冲击载荷方向垂直于Voronoi板模型,冲击载荷破坏的主要形式是黏性层剥离,因此片板滑动引起的增韧机制在这种特定的冲击加载问题中不占主导地位。在冲击载荷下,损伤和变形耗散的能量比摩擦接触要多得多,Voronoi模型对珍珠层结构负载分配和能量吸收机制的影响是所要考虑的主要因素。本研究首先分析冲击载荷下模型的动态响应,在此基础上考察不规则Voronoi片板等几何因素对动态力学特性和能量分配的影响。

    图4图5分别为不同时刻规则片板模型与Voronoi片板模型受弹丸冲击时的应力云图剖视图。通过对比可以发现:在规则模型中,应力主要集中在弹丸冲击点及附近区域,远离冲击点区域的应力很小;在Voronoi模型中,应力分布区域更大,受力更加均匀。规则模型受冲击后很快就被冲破;而Voronoi模型的冲击模拟结果显示,其最大应力载荷小于规则模型,最终弹丸并未完全贯穿模型。

    图  4  不同时刻规则片板模型的von Mises应力云图剖视图
    Figure  4.  Cutaway views of von Mises stress contours of regular plate model at different times
    图  5  不同时刻Voronoi片板模型的von Mises应力云图剖视图
    Figure  5.  Cutaway views of von Mises stress contours of Voronoi plate model at different times

    图6图7分别为规则片板模型和Voronoi片板模型受弹丸冲击3.00 ms时应力云图的俯视图。从受弹丸冲击破坏情况来看:规则模型中脱黏现象主要集中在弹丸冲击点附近区域;而Voronoi模型的冲击影响区域更大,基本遍布整个模型。对于Voronoi模型,冲击区域发生变形时,其余片板受挤压后也发生了脱黏现象,吸收更多的冲击能量,从而有利于冲击能量的扩散与吸收,使模型的更多部分承担冲击负载,即增加承载区域,减小应力集中,更好地发挥能量共享机制。因此Voronoi片板模型抵抗冲击荷载的能力明显优于规则片板模型。

    图  6  3.00 ms时规则片板模型的von Mises应力云图俯视图
    Figure  6.  Top view of von Mises stress contours of regular plate model at 3.00 ms
    图  7  3.00 ms时Voronoi片板模型的von Mises应力云图俯视图
    Figure  7.  Top view of von Mises stress contours of Voronoi plate model at 3.00 ms

    图8图9分别给出了规则模型和不同分块Voronoi模型的损伤耗散能和塑性耗散能对比。在模型总尺寸相同的情况下,Voronoi模型的损伤耗散能远远高于规则片板模型,而塑性耗散能则小于规则片板模型,说明在冲击载荷作用下Voronoi模型抵抗冲击的能力优于规则片板模型。不同分块Voronoi模型的损伤耗散能和塑性耗散能差别不大,分块尺寸对Voronoi模型抗冲击性能的影响很小。

    图  8  规则模型和不同分块尺寸Voronoi模型的损伤耗能
    Figure  8.  Damage energy of regular model and Voronoi models with different block sizes
    图  9  规则模型和不同分块尺寸Voronoi模型的塑性能
    Figure  9.  Plastic energy of regular model and Voronoi models with different block sizes

    图10图11分别给出了不同黏结层厚度(h)的Voronoi模型的损伤耗散能和塑性耗散能。可以看出,黏结层对损伤耗散能和塑性耗散能的影响很明显。黏结层越薄,模型整体吸能越大,越薄的黏结层使模型具有更高的抗弯刚度,抗冲击性能越强。由此可见,Voronoi模型的不规则性是仿贝壳珍珠层复合结构模型抗冲击性能的影响因素,对贝壳结构韧性的提升发挥着重要作用。

    图  10  具有不同黏性层厚度的Voronoi模型的损伤耗能
    Figure  10.  Damage energy of Voronoi models with different adhesive thicknesses
    图  11  具有不同黏性层厚度的Voronoi模型的塑性能
    Figure  11.  Plastic energy of Voronoi model with different adhesive thicknesses

    通过有限元数值模拟研究了仿贝壳珍珠层Voronoi模型在弹丸冲击载荷下的动态力学响应,得到如下主要结论。

    (1)从冲击破坏受损情况来看,不规则Voronoi模型的冲击影响区域比规则模型更大,基本遍布整个模型。对于Voronoi模型,当冲击区域发生变形时,其余片板受挤压后发生脱黏现象,从而吸收更多的冲击能量,有利于冲击能量的扩散与吸收,让模型的更多部分承担冲击负载,即增加承载区域,并且减小应力集中,更好地发挥共享机制。规则模型的脱黏现象主要集中在弹丸冲击点及其附近区域。

    (2)在模型总尺寸相同的情况下,Voronoi片板模型的损伤耗散能远远高于规则片板模型,而塑性耗散能则小于规则模型。在冲击载荷作用下,不规则Voronoi片板模型抵抗冲击的能力优于规则片板模型。

    (3)分块尺寸对Voronoi模型抗冲击性能的影响很小,而黏结层对损伤耗散能和塑性耗散能的影响很明显,黏结层越薄,模型整体吸能越大,抗冲击性能越强。

    鉴于目前制备具有Voronoi结构的金属/高分子材料复合实验模型具有一定困难,因此未对模拟结果进行实验验证。随着3D打印技术的进一步发展,可采用金属/高分子材料混合3D打印技术制备仿贝壳珍珠层Voronoi实验模型,届时即可对铝/乙烯基复合三维Voronoi模型的数值模拟工作进行验证,进而开展更深入的研究。

  • 图  不同层合方式的圆柱壳模型

    Figure  1.  Cylindrical shell models withdifferent laminated ways

    图  不同孔单元数目的圆柱壳模型

    Figure  2.  Cylindrical shell models withdifferent cells number

    图  PLA层合多孔圆柱壳

    Figure  3.  Laminated cellular cylindrical shell of PLA material

    图  ABAQUS有限元模型

    Figure  4.  Finite element model in ABAQUS

    图  PLA材料的压缩实验与应力-应变曲线

    Figure  5.  Compression experiment and stress-strain curve of PLA material

    图  实验与数值模拟得到的力-位移曲线对比

    Figure  6.  Comparisons of compressive force-displacement curves between experiment and simulation

    图  实验与数值模拟得到的变形模式对比

    Figure  7.  Comparisons of deformation mode between experiment and simulation

    图  3种尺寸网格的有限元仿真模型

    Figure  8.  Finite element simulation models of three kinds of meshes

    图  网格敏感性验证

    Figure  9.  Validation of mesh sensitivity

    图  10  伪应变能与内能之比

    Figure  10.  Ratio of artificial strain energy to internal energy

    图  11  六边多孔圆柱壳在不同冲击速度下的变形模式

    Figure  11.  Deformation mode of hexagonal cellular cylindrical shell at different impact velocities

    图  12  内凹多孔圆柱壳变形模式

    Figure  12.  Deformation mode of re-entrant cellular cylindrical shell

    图  13  不同层合方式多孔圆柱壳的力-位移曲线

    Figure  13.  Compressive force-displacement curves of cellular cylindrical shell with different laminated ways

    图  14  不同孔数多孔圆柱壳的力-位移曲线

    Figure  14.  Compressive force-displacement curves of cellular cylindrical shell with different cells number

    表  1  层合多孔圆柱壳的几何尺寸

    Table  1.   Geometric dimensions of laminated cellular cylindrical shell

    Number of axial cellNumber of circumferential cellThickness of each layer/mmHeight/mmDiameter/mm
    8242/210678.4
    12 362/210678.4
    16 482/210678.4
    8241/2/110678.4
    8241/1/1/110678.4
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    表  2  不同层合方式下的冲击吸能指标

    Table  2.   Impact energy absorption parameters of different laminated way

    Cellular unitsLayer numberEt/JFp/kNFa/kN
    Hexagon21 206.029.912.2
    31 032.143.911.0
    41 414.332.614.5
    Re-entrant21 416.730.813.7
    31 264.648.611.8
    41 673.532.617.0
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    表  3  不同孔数多孔圆柱壳的冲击吸能指标

    Table  3.   Impact energy absorption parameters of of cellular cylindrical shell with different cells number

    Cellular unitsCell numberEt/JFp/kNFa/kN
    Hexagon8×241 206.029.912.2
    12×361 169.725.811.2
    16×481 266.429.411.9
    Re-entrant8×241 416.730.813.7
    12×361 383.428.913.4
    16×481 394.039.613.3
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  • [1] 解江, 张雪晗, 苏璇, 等. 铺层顺序对复合材料薄壁圆管轴向压溃吸能特性的影响研究 [J]. 工程力学, 2018, 35(6): 231–239.

    XIE J, ZHANG X H, SU X, et al. Influence of layer sequence on energy absorption characteristics of thin-walled composite circular tubes under axial compression [J]. Engineering Mechanics, 2018, 35(6): 231–239.
    [2] 李金柱, 齐凯丽, 袁婷, 等. 冲击载荷下金属薄壁圆柱壳动态响应特性研究 [J]. 北京理工大学学报, 2020, 40(4): 362–368.

    LI J Z, QI K L, YUAN T, et al. Dynamic response of thin-walled cylindrical shells suffering impact loading [J]. Transactions of Beijing Institute of Technology, 2020, 40(4): 362–368.
    [3] 何强, 王勇辉, 史肖娜, 等. 引入Sierpinski层级特性的新型薄壁多胞管轴向冲击吸能特性 [J]. 爆炸与冲击, 2020, 40(12): 123101.

    HE Q, WANG Y H, SHI X N, et al. Energy absorption of new thin-walled, multi-cellular, tubular structures with Sierpinski hierarchical characteristics under axial impact [J]. Explosion and Shock Waves, 2020, 40(12): 123101.
    [4] 张雨, 李应刚, 沈云龙, 等. 蜂窝金属夹芯板重复冲击动态响应研究 [J]. 振动与冲击, 2021, 40(4): 255–260.

    ZHANG Y, LI Y G, SHEN Y L, et al. Dynamic responses of honeycomb sandwich panels under repeated impacts [J]. Journal of Vibration and Shock, 2021, 40(4): 255–260.
    [5] 虞科炯, 徐峰祥, 华林. 正弦曲边负泊松比蜂窝结构面内冲击性能研究 [J]. 振动与冲击, 2021, 40(13): 51–59.

    YU K J, XU F X, HUA L. In plane impact performance of honeycomb structure with sinusoidal curved edge and negative Poisson’s ratio [J]. Journal of Vibration and Shock, 2021, 40(13): 51–59.
    [6] 王璠, 何一帆, 宋毅, 等. 引发方式、铺层对纤维增强复合材料圆柱壳吸能特性影响的冲击试验研究 [J]. 振动工程学报, 2013, 26(1): 33–40. doi: 10.3969/j.issn.1004-4523.2013.01.006

    WANG F, HE Y F, SONG Y, et al. The impact experimental study of evoking type and Layup type on absorption energy of fiber reinforced composite cylindrical shell [J]. Journal of Vibration Engineering, 2013, 26(1): 33–40. doi: 10.3969/j.issn.1004-4523.2013.01.006
    [7] 罗国强, 费细欢, 喻寅, 等. 孔洞排布对PMMA多孔材料冲击响应行为的影响 [J]. 高压物理学报, 2020, 34(5): 054202. doi: 10.11858/gywlxb.20200542

    LUO G Q, FEI X H, YU Y, et al. Effect of voids arrangement on behavior of PMMA cellular materials on impact loading [J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2020, 34(5): 054202. doi: 10.11858/gywlxb.20200542
    [8] BICH D H, DUNG D V, NAM V H, et al. Nonlinear static and dynamic buckling analysis of imperfect eccentrically stiffened functionally graded circular cylindrical thin shells under axial compression [J]. International Journal of Mechanical Sciences, 2013, 74: 190–200. doi: 10.1016/j.ijmecsci.2013.06.002
    [9] ZHANG X, ZHANG H. Energy absorption of multi-cell stub columns under axial compression [J]. Thin-Walled Structures, 2013, 68: 156–163. doi: 10.1016/j.tws.2013.03.014
    [10] 杨欣, 范晓文, 许述财, 等. 仿虾螯结构薄壁管设计及耐撞性分析 [J]. 爆炸与冲击, 2020, 40(4): 043301. doi: 10.11883/bzycj-2019-0280

    YANG X, FAN X W, XU S C, et al. Design and crashworthiness analysis of thin-walled tubes based on a shrimp chela structure [J]. Explosion and Shock Waves, 2020, 40(4): 043301. doi: 10.11883/bzycj-2019-0280
    [11] 刘亚军, 何玉龙, 刘姗姗, 等. 正多边形基多胞薄壁管的吸能特性 [J]. 爆炸与冲击, 2020, 40(7): 071404. doi: 10.11883/bzycj-2019-0423

    LIU Y J, HE Y L, LIU S S, et al. Energy absorption capacity of regular polygon-based multi-cell tubes [J]. Explosion and Shock Waves, 2020, 40(7): 071404. doi: 10.11883/bzycj-2019-0423
    [12] 张天辉, 邓健强, 刘志芳, 等. 弧形折纸模式薄壁结构的压缩变形与能量吸收 [J]. 爆炸与冲击, 2020, 40(7): 071405. doi: 10.11883/bzycj-2019-0355

    ZHANG T H, DENG J Q, LIU Z F, et al. Compression deformation and energy absorption of thin-walled structures with arc-shaped origami patterns [J]. Explosion and Shock Waves, 2020, 40(7): 071405. doi: 10.11883/bzycj-2019-0355
    [13] 杨智春, 邓庆田. 负泊松比材料与结构的力学性能研究及应用 [J]. 力学进展, 2011, 41(3): 335–350. doi: 10.6052/1000-0992-2011-3-lxjzJ2011-013

    YANG Z C, DENG Q T. Mechanical property and application of materials and structures with negative Poisson’s ratio [J]. Advances in Mechanics, 2011, 41(3): 335–350. doi: 10.6052/1000-0992-2011-3-lxjzJ2011-013
    [14] 张越, 李世强, 王志华, 等. 二阶层级自相似四边形蜂窝动力压缩行为数值模拟 [J]. 高压物理学报, 2017, 31(4): 358–363. doi: 10.11858/gywlxb.2017.04.002

    ZHANG Y, LI S Q, WANG Z H, et al. Dynamic crushing response of seif-similar second order hierarchical square honeycombs [J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2017, 31(4): 358–363. doi: 10.11858/gywlxb.2017.04.002
    [15] 王根伟, 刘冕, 宋辉, 等. 冲击载荷下径向密度排布对泡沫金属力学性能影响的研究 [J]. 爆炸与冲击, 2020, 40(7): 071401. doi: 10.11883/bzycj-2019-0403

    WANG G W, LIU M, SONG H, et al. Influence of radial density arrangement on mechanical properties of metal foam under impact loading [J]. Explosion and Shock Waves, 2020, 40(7): 071401. doi: 10.11883/bzycj-2019-0403
    [16] 王仁, 韩铭宝, 黄筑平, 等. 受轴向冲击的圆柱壳塑性动力屈曲实验研究 [J]. 力学学报, 1983, 19(5): 509–514.

    WANG R, HAN M B, HUANG Z P, et al. Dynamic plastic buckling of cylindrical shell under axial impact: an experimental study [J]. Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics, 1983, 19(5): 509–514.
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-11-23
  • 修回日期:  2021-12-11
  • 录用日期:  2022-04-07
  • 网络出版日期:  2022-06-23
  • 刊出日期:  2022-07-28

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