烧结压力对碳化钽陶瓷维氏硬度的影响

王菊巍 张振钢 梁浩 陈海花

王菊巍, 张振钢, 梁浩, 陈海花. 烧结压力对碳化钽陶瓷维氏硬度的影响[J]. 高压物理学报, 2021, 35(2): 021101. doi: 10.11858/gywlxb.20200600
引用本文: 王菊巍, 张振钢, 梁浩, 陈海花. 烧结压力对碳化钽陶瓷维氏硬度的影响[J]. 高压物理学报, 2021, 35(2): 021101. doi: 10.11858/gywlxb.20200600
WANG Juwei, ZHANG Zhengang, LIANG Hao, CHEN Haihua. Effects of Sintering Pressure on the Vickers Hardness of TaC[J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2021, 35(2): 021101. doi: 10.11858/gywlxb.20200600
Citation: WANG Juwei, ZHANG Zhengang, LIANG Hao, CHEN Haihua. Effects of Sintering Pressure on the Vickers Hardness of TaC[J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2021, 35(2): 021101. doi: 10.11858/gywlxb.20200600

烧结压力对碳化钽陶瓷维氏硬度的影响

doi: 10.11858/gywlxb.20200600
基金项目: 国家自然科学基金(11604175)
详细信息
    作者简介:

    王菊巍(1982-),女,硕士,讲师,主要从事物理电子学研究. E-mail:wjw-567@163.com

    通讯作者:

    陈海花(1982-),女,博士,教授,主要从事高压凝聚态物理研究. E-mail:chenghaihua06@163.com

  • 中图分类号: O521.2

Effects of Sintering Pressure on the Vickers Hardness of TaC

  • 摘要: 为了探究烧结压力对不同晶粒尺寸碳化钽(TaC)力学性能的影响,通过高温高压技术对纳米、微米尺寸TaC粉末进行高温高压烧结,制备不同烧结条件下的块状TaC陶瓷。利用X射线衍射等表征方法对烧结样品的物相、元素分布、压痕形态进行表征,结果表明:TaC在烧结过程中物相稳定,且无杂质渗入。利用维氏硬度计对不同烧结压力(3.0、4.0和5.5 GPa)条件下的3种陶瓷样品进行维氏硬度测试,并进行微观结构分析,结果表明:随着烧结压力由3.0 GPa提升到5.5 GPa,微米尺寸TaC的维氏硬度(21.0 GPa)优于3.0、4.0 GPa下的纳米尺寸TaC维氏硬度(17.5、19.2 GPa)。此外,研究发现,测试维氏硬度时,3.0 kg应用载荷对测试TaC维氏硬度更加精确。研究结果对结构陶瓷烧结和超高温陶瓷硬度研究具有指导意义。

     

  • 随着航空航天和军工业的快速发展,超高温陶瓷在军工和航天领域的应用得到了广泛关注[1-4]。目前,火箭回收、低成本火箭发射等高端航天技术在商用航天领域取得了突破性进展。超高温陶瓷因其高硬度、高熔点以及优异的抗氧化性,在航空航天、切割工具等领域有着重要应用。近年来,研究人员针对超高温陶瓷的机械性能开展了大量的研究工作,例如:Zhang等[5]通过放电等离子烧结(Spark plasma sintering, SPS)技术合成出不同比例的TaC-HfC,并进行了硬度和韧性表征;Zhao等[4]通过第一性原理计算和密度泛函理论对硼化钨(W2B、WB、WB2、W2B5、WB4)的相稳定性和机械性能进行研究;Kim等[6]对过渡金属碳化钨(WC)进行高频感应加热烧结(High-frequency induction heating sintering,HFIHS)并进行机械性能测试。作为过渡金属碳化物中的一员,TaC的熔点在3300 ℃以上,在超高温陶瓷中占据着至关重要的地位[5-9]。TaC的高硬度、高强度、优异的抗氧化性和耐磨性引起了人们的浓厚兴趣,大量研究人员对其进行了放电等离子烧结、无压烧结、热压烧结以及掺入不定量的添加剂进行烧结[10-14]。然而,由于TaC具有极强的化学键,常压条件下很难将TaC粉末试剂烧结成具有高硬度的块状陶瓷。

    对于强化学键化合物的烧结,高温高压(High-pressure high-temperature, HPHT)烧结技术在烧结成本和烧结能力上有着天然的优势。Chen等[15]对TaB和纳米尺寸TaC在3.0~4.0 GPa压力下进行了高温高压烧结,并对比了TaB和纳米尺寸TaC的维氏硬度差异。Zhang等[9]对微米尺寸TaC在5.5 GPa的压力下进行了高压烧结,并详细地分析了微米尺寸TaC的微观结构及力学性能。此外,还有等离子烧结TaC、含有添加剂的热压烧结TaC等大量报道[15-18]。然而受烧结技术、烧结参数和初始TaC粉末晶粒尺寸等因素的影响,TaC维氏硬度的研究结果存在较大的差异。

    根据之前的报道,当烧结方法相同、实验参数相同时,纳米尺寸烧结陶瓷的力学性能往往优于微米尺寸烧结体。此外在高温高压烧结过程中,压力对烧结体的影响非常明显。为此,选用纳米和微米尺寸TaC粉末进行不同压力下的高温高压烧结。纳米TaC进行3.0和4.0 GPa压力的烧结,微米TaC进行5.5 GPa压力的烧结。通过X射线衍射(X-ray diffraction,XRD)、能谱仪(Energy dispersive spectrometer,EDS)进行表征,分析烧结样品的物相组成,并对烧结样品进行维氏硬度测试,利用光学显微镜(Optical microscopy, OM)和扫描电镜(Scanning electronic microscopy, SEM)对样品微观结构进行表征,通过对比不同烧结样品的微观形貌,分析烧结压力对TaC陶瓷维氏硬度的影响。

    在本研究中,纳米尺寸TaC粉末(纯度为99.9%,Aladdin)的平均粒径小于100 nm,微米TaC粉末(纯度为99.9%,Aladdin)的平均粒径为1~3 μm。在高温高压烧结实验之前,将初始粉末材料放入真空炉中进行2 h的真空热处理(约1.5 × 10−3 Pa、1000 ℃),去除附着在晶粒表面的氧杂质。将3.3 g样品粉末分别装入相同的烧结模具中,进行600 MPa的预压。预压后,样品压实,相对密度达到70%以上。将制备好的模具进行严格的高温高压实验。在高温高压烧结期间,首先以1.1 GPa/min的速率调节烧结压力至预期值,然后以150 ℃/min的速率升温至预期温度并保温20 min,最后将烧结温度和烧结压力分别以100 ℃/min和1.1 GPa/min的速率降至室温常压。通过实验得到了初始晶粒为纳米尺寸的TaC在3.0 GPa(Nano-3.0-TaC)和4.0 GPa(Nano-4.0-TaC),初始晶粒为微米尺寸的TaC在5.5 GPa(Micr-5.5-TaC)条件下烧结的3种陶瓷样品。对样品进行XRD、EDS表征,确定烧结产物的相组成,并对维氏硬度测试后的压痕进行OM、SEM观察。对不同载荷测试的微米TaC进行光学显微镜下的压痕对比。在同样的载荷驻留时间下(15 s),载荷的增大直接导致了更大的压坑。为了获取有效的硬度数据,载荷选择在0.3~5.0 kg范围进行多次测量。此外,利用SEM对烧结样品断口进行微观结构观察。

    通过锥体压头采用维氏压痕法在硬度测试仪上进行维氏硬度的测定。在维氏硬度测试之前,将烧结陶瓷Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC和Micr-5.5-TaC抛光至明亮。对Nano-3.0-TaC和Nano-4.0-TaC施加29.4 N的载荷,每次加载压力保持15 s。对Micr-5.5-TaC进行了不同载荷(0.3、0.5、1.0、3.0、5.0 kg)下的维氏硬度测试,并进行光学显微镜观察。为了获得精确的硬度值,每个块体上平均加载6~7个压痕。在一定的外加压力(F)下,维氏硬度(Hv)和断裂韧性(KIC)由下式确定[9, 15]

    HV=1854.4×FL2
    (1)
    KIC=A×F×(EHV×c3)1/2
    (2)

    式中:L为压痕的两个对角线的算术平均值(单位μm),F为测试载荷(单位N), E为样品的杨氏模量,c为样品扩展裂纹的平均长度,A为常数0.016。

    为了证明TaC烧结陶瓷样品是理想的纯相,对所有烧结样品进行了XRD表征。图1(a)显示了Nano-3.0-TaC和Nano-4.0-TaC分别在1500 ℃、1300 ℃最佳烧结温度下的烧结样品XRD图谱。结果表明:两个样品为纯相,并且衍射峰峰位无明显变化,说明Nano-3.0-TaC和Nano-4.0-TaC样品在烧结过程中无氧化反应,并无杂质渗透。图1(b)显示了在不同烧结温度(1000~1300 ℃)下Micr-5.5-TaC的XRD图谱。可以看出,样品在烧结前后物相稳定,且没有任何杂质。通过计算得到体心立方结构TaC的晶胞参数a = b = c = 0.444 nm,晶胞体积V = 0.088 nm3,与之前的研究结果[9]一致。

    图  1  (a)1500 ℃、1300 ℃烧结温度下制备的Nano-3.0-TaC和Nano-4.0-TaC的XRD图谱,(b)不同烧结温度下Micr-5.5-TaC的XRD图谱
    Figure  1.  (a) XRD patterns of Nano-3.0-TaC, Nano-4.0-TaC ceramics at 1500 ℃ and 1300 ℃, (b) XRD patterns of Micr-5.5-TaC ceramics at the different sintered temperature

    图2显示了Micr-5.5-TaC在烧结温度为1300 ℃时的EDS图谱。结果表明:在该样品区域中,Ta元素和C元素分布均匀,总体上呈现1∶1的原子分布结构,说明化合物成分可能是TaC纯相,与XRD结果一致。物相的确定为维氏硬度的测试奠定了有利的基础,使维氏硬度的测试更具有说服力。

    图  2  1300 ℃烧结下的Micr-5.5-TaC的EDS图谱
    Figure  2.  EDS analysis of Micr-5.5-TaC sintered at 1300 ℃

    对不同烧结温度下烧结的Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC和Micr-5.5-TaC进行维氏硬度测试,并通过OM和SEM进行微观结构、压痕尺寸、延展裂纹的观察。图3展示了最佳烧结温度下,Nano-3.0-TaC(1500 ℃)、Nano-4.0-TaC(1300 ℃)和Micr-5.5-TaC(1300 ℃)的断裂面SEM图像。从图3中可以看出,相较于Nano-4.0-TaC(1300 ℃),Nano-3.0-TaC(1500 ℃)中晶粒之间的黏结不佳,说明高烧结压力可以促进陶瓷内部晶粒之间的黏结。此外,由图3可知:3个样品的晶粒分布均匀,气孔率较低;微米尺寸的初始晶粒经过高温高压烧结后,晶粒尺寸普遍变为了亚微米尺寸,甚至出现纳米尺寸细小晶粒;纳米尺寸的初始晶粒经过高温高压烧结后,由于高温的作用,晶粒尺寸同样达到了亚微米尺寸。图3插图展示了在各自最佳烧结温度下制备的Nano-3.0-TaC(1500 ℃)、Nano-4.0-TaC(1300 ℃)和Micr-5.5-TaC(1300 ℃)的光学显微镜压痕图。众所周知,菱形压痕对角线的平均长度直接反映了维氏硬度[9, 19]。通过图3中插图可以看出不同样品的菱形压痕的状态差异。Micr-5.5-TaC(1300 ℃)上的压痕略小于Nano-3.0-TaC(1500 ℃)和Nano-4.0-TaC(1300 ℃)样品上的压痕,结合后面结果可知:Micr-5.5-TaC的维氏硬度和抗压性明显高于Nano-3.0-TaC和Nano-4.0-TaC。另外,从图3插图还可以看出:每个样品的压痕产生的延展裂纹长短不一,但是对比3个样品最长的延展裂纹,可以发现其长度没有明显的差异。这是由于样品中微裂纹分布状态、晶粒黏结程度、气孔分布状态都会影响裂纹的扩展,需要反复对延展裂纹进行测试,取平均值。图4(a)为Micr-5.5-TaC(1300 ℃)在SEM下的压痕照片。从图4(a)可以看出,从不同菱形压痕角延伸出的裂纹长度有较大差异,这是由于Micr-5.5-TaC陶瓷内部复杂的微观结构引起的,比如,晶体内部的晶粒尺寸和断裂方式(晶间断裂、穿晶断裂和混合断裂)都会影响裂痕的扩展[7-9]。由图3(c)可知:Micr-5.5-TaC(1300 ℃)中纳米尺寸晶粒的存在会影响裂纹的扩展形式和长度。图4(b)为不同载荷对Micr-5.5-TaC(1300 ℃)陶瓷产生的压痕效果图,从左到右分别为0.3、0.5、1.0、3.0和5.0 kg载荷下的压痕图。可以明显看出,随着载荷的增大,压痕不断地扩大。载荷的选取对维氏硬度的精确测量有着不可忽视的影响。根据之前的研究结果,可以发现3.0 kg载荷是测试TaC的最佳载荷[9]。通过对比不同载荷下压痕产生的延展裂纹,发现高载荷下延展裂纹比低载荷下的延展裂纹更加明显。高载荷外力对烧结样品产生的影响更大。

    图  3  最佳烧结温度下样品断裂面SEM图像和在3.0 kg载荷下的压痕光学显微镜照片
    Figure  3.  SEM pictures of the fracture surface of the samples at the best sintering temperature and optical microscope pictures of indentation at 3.0 kg force
    图  4  (a) 3.0 kg载荷下Micr-5.5-TaC的压痕SEM图像;(b)Micr-5.5-TaC在不同载荷下的压痕变化
    Figure  4.  (a) SEM picture of indentation of Micr-5.5-TaC at 3.0 kg; (b) change of indentation of Micr-5.5-TaC at various forces

    物相及精确载荷的确定为测试TaC的维氏硬度提供了可靠的研究基础,使得测试结果更加精确,有利于探究烧结压力对TaC陶瓷的影响。图5显示了不同烧结温度及烧结压力制备的Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC和Micr-5.5-TaC的维氏硬度图。结果表明:在Micr-5.5-TaC的晶粒尺寸高于Nano-3.0-TaC和Nano-4.0-TaC的晶粒尺寸的情况下,由于高烧结压力(5.5 GPa)的作用,Micr-5.5-TaC(1300 ℃)表现出更高的维氏硬度,达到(21.0 ± 0.4)GPa。值得注意的是,在高温高压烧结中,5.5 GPa的高压是热压烧结、放电等离子烧结中烧结压力的100倍以上。高压烧结中强大的压力不仅提供了能量,促进Micr-5.5-TaC在烧结过程中相邻晶粒的黏结,而且在快速增压过程中导致TaC粉末晶粒充分地破碎。此外,在相同的晶粒尺寸下,Nano-4.0-TaC和Nano-3.0-TaC的最佳维氏硬度分别为(19.2 ± 0.6)GPa、(17.5 ± 0.6)GPa,即Nano-4.0-TaC的维氏硬度明显高于Nano-3.0-TaC的维氏硬度。考虑到Nano-4.0-TaC的烧结温度低于Nano-3.0-TaC的烧结温度,可以得出在晶粒尺寸差异不大的情况下,烧结压力的影响更加突出,从而有利于制备出机械性能更加优异的超高温陶瓷。从图5所示的烧结样品维氏硬度随烧结温度的变化趋势可知:由于低烧结温度无法提供足够的能量,导致烧结样品中晶粒之间的黏结不够紧密,样品无法展现出优良的力学性能。随着烧结温度的升高,Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC、Micr-5.5-TaC显示出更高的维氏硬度,分别在1500、1300、1300 ℃达到了最佳烧结温度。表 1列出了其他过渡金属碳化物(Transition metal carbides, TMCs)的机械性能以及Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC、Micr-5.5-TaC的最佳维氏硬度数据,其中PLD指脉冲激光沉积技术。

    表  1  实验与其他过渡金属碳化物的机械性能
    Table  1.  Mechanical parameters of TaC and other TMCs
    SampleRelative
    density/%
    Hardness/GPaYoung’s modulus/GPaTechniquesRef.
    Nano-3.0-TaC92.017.5HPHTThis work
    Nano-4.0-TaC96.019.2HPHTThis work
    Micr-5.5-TaC97.721.0457HPHTThis work
    NbC98.021.6HFIHS[20]
    HfC98.018.8455SPS[21]
    VC26.0PLD[22]
    WC98.528.0HFIHS[6]
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    图  5  在不同烧结温度和压力下Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC和Micr-5.5-TaC的维氏硬度变化
    Figure  5.  The evolution of Vickers hardness of Nano-3.0-TaC, Nano-4.0-TaC, and Micr-5.5-TaC with the sintering temperatures under various pressures

    通过控制烧结温度,对Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC和Micr-5.5-TaC进行了高温高压烧结和物相表征。采用XRD和EDS对样品进行物相和元素分布表征。结合光学显微镜和SEM下的压痕图以及维氏硬度测试仪的测试值,发现烧结压力对TaC机械性能的影响非常明显,并且提高烧结压力对优化TaC的力学性能影响显著。当烧结压力由3.0 GPa提高到5.5 GPa时,Micr-5.5-TaC的维氏硬度达到了21.0 GPa,明显高于Nano-3.0-TaC(17.5 GPa)和Nano-4.0-TaC(19.2 GPa)的维氏硬度。当晶粒尺寸为纳米尺寸时,烧结温度高于1100 ℃后,Nano-4.0-TaC烧结样品的维氏硬度比Nano-3.0-TaC更高。此外,通过对比不同载荷下压痕的演变图,发现较低的应用载荷可能会导致更高的维氏硬度,并且测量TaC维氏硬度的精确载荷应为3.0 kg。

  • 图  (a)1500 ℃、1300 ℃烧结温度下制备的Nano-3.0-TaC和Nano-4.0-TaC的XRD图谱,(b)不同烧结温度下Micr-5.5-TaC的XRD图谱

    Figure  1.  (a) XRD patterns of Nano-3.0-TaC, Nano-4.0-TaC ceramics at 1500 ℃ and 1300 ℃, (b) XRD patterns of Micr-5.5-TaC ceramics at the different sintered temperature

    图  1300 ℃烧结下的Micr-5.5-TaC的EDS图谱

    Figure  2.  EDS analysis of Micr-5.5-TaC sintered at 1300 ℃

    图  最佳烧结温度下样品断裂面SEM图像和在3.0 kg载荷下的压痕光学显微镜照片

    Figure  3.  SEM pictures of the fracture surface of the samples at the best sintering temperature and optical microscope pictures of indentation at 3.0 kg force

    图  (a) 3.0 kg载荷下Micr-5.5-TaC的压痕SEM图像;(b)Micr-5.5-TaC在不同载荷下的压痕变化

    Figure  4.  (a) SEM picture of indentation of Micr-5.5-TaC at 3.0 kg; (b) change of indentation of Micr-5.5-TaC at various forces

    图  在不同烧结温度和压力下Nano-3.0-TaC、Nano-4.0-TaC和Micr-5.5-TaC的维氏硬度变化

    Figure  5.  The evolution of Vickers hardness of Nano-3.0-TaC, Nano-4.0-TaC, and Micr-5.5-TaC with the sintering temperatures under various pressures

    表  1  实验与其他过渡金属碳化物的机械性能

    Table  1.   Mechanical parameters of TaC and other TMCs

    SampleRelative
    density/%
    Hardness/GPaYoung’s modulus/GPaTechniquesRef.
    Nano-3.0-TaC92.017.5HPHTThis work
    Nano-4.0-TaC96.019.2HPHTThis work
    Micr-5.5-TaC97.721.0457HPHTThis work
    NbC98.021.6HFIHS[20]
    HfC98.018.8455SPS[21]
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    WC98.528.0HFIHS[6]
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-08-03
  • 修回日期:  2020-08-26

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